表面結(jié)構(gòu)計算方法可用于齒輪精加工滾齒工藝的設(shè)計。通過了解工藝和刀具設(shè)計的特征偏差的高度，可以將每個參數(shù)設(shè)定為經(jīng)濟(jì)或技術(shù)最佳值。在此基礎(chǔ)上，對已完成的滾齒的加工行為進(jìn)行了討論。因此，制造了兩組具有不同表面結(jié)構(gòu)的齒輪，然后根據(jù)DIN14635，在試驗臺上研究與點(diǎn)蝕有關(guān)的載荷承載能力。圖10給出了齒輪的幾何數(shù)據(jù),兩個齒輪副的粗加工是用fa＝2.0mm的軸向進(jìn)給和vc＝120m/min 的切割速度完成的。之后，在精加工切削中去除在齒輪側(cè)面上的T2＝0.1mm的坯料。由于已修改的刀具輪廓，在精加工切削中沒有加工齒根。在這兩個齒輪組中，修整期間的切割速度設(shè)定為Vc＝400m/min，這是齒輪精加工中的現(xiàn)有技術(shù)的狀態(tài)。

　　為了研究不同表面結(jié)構(gòu)的影響，在第一個精齒輪加工工藝過程中，使用了一個帶有15個槽的滾刀。該刀具的設(shè)計與fa=1.16mm的軸向進(jìn)給組合導(dǎo)致的最大偏差是由于 δx=1.0?m的進(jìn)料標(biāo)記引起的最大偏差。展成切削引起的偏差幾乎相同（δy = 1.05 ?m）。作為第二步，工藝和刀具設(shè)計的軸向進(jìn)給量為0.8mm和一個有21個槽的滾刀，由此引起的最大變動量為 δx = δy = 0.5 ?m。兩組齒輪滾刀后的熱處理是低壓滲碳和高壓氣體淬火，采用這種熱處理方法，可以實現(xiàn)齒輪的全干切加工。

　　在DIN 14635齒輪試驗臺上實現(xiàn)了對齒面接觸疲勞的研究（如圖10右側(cè)所示）。該試驗臺的齒輪軸向距離為91.5mm。通過機(jī)械負(fù)載離合器，可以將齒輪組傳遞到規(guī)定的扭矩。摩擦損失由轉(zhuǎn)速n=1500 min-1，轉(zhuǎn)矩T=480 nm的電機(jī)補(bǔ)償。所有的研究都是用FVA 3 +4%A99參考油在T=90°C的溫度下進(jìn)行的。當(dāng)點(diǎn)蝕的表面超過4%時，即達(dá)到每次載荷試驗的終點(diǎn)。

　　兩組齒輪的模擬特性偏差以及齒輪的壽命如圖11所示。壽命的結(jié)束由達(dá)到的載荷循環(huán)數(shù)來確定，在這些循環(huán)中，50%LC 50的齒輪失效。為了確定齒輪的表面結(jié)構(gòu)，采用了在SPARTApro中實現(xiàn)的仿真方法。

　　利用Weibull分布網(wǎng)格和根據(jù)Weibull和Gabner進(jìn)行概率計算的方法對LC 50進(jìn)行了評估。在對每個變體進(jìn)行三次負(fù)荷循環(huán)試驗后，兩個齒輪組的負(fù)載循環(huán)LC 50幾乎相同。具有較高特征偏差的變體的壽命為LC_(50)=3.89百萬次負(fù)荷循環(huán)，而另一個變體的壽命為LC_(50)=3.96百萬次。在所有試驗中，兩種變體齒廓缺陷的大小幾乎相同。如圖11所示，齒側(cè)面有代表性的圖片。結(jié)果表明，從δx=δy=0.5?m增加到δx=δy=1.0?m的工藝特性偏差對成品點(diǎn)蝕強(qiáng)度幾乎沒有影響。